絕緣電線是指包覆絕緣層的電線。包括電磁線和通用絕緣電線(見電線)。以下是學習啦小編今天為大家精心準備的：關于航空絕緣電線耐動態(tài)切通試驗影響因素的討論相關論文。內容僅供參考，歡迎閱讀!

　　關于航空絕緣電線耐動態(tài)切通試驗影響因素的討論全文如下：

　　近年來，我國航空工業(yè)持續(xù)快速發(fā)展，航空用電線電纜的研發(fā)和生產也得到長足的進步。目前航空工業(yè)中的兩大高端線種為輻照交聯(lián)乙烯-四氟乙烯聚合物絕緣電線和聚四氟乙烯/聚酰亞胺復合薄膜絕緣電線，特別是后者，除了具有優(yōu)異的電氣、機械、耐化學性能外，更以外徑小、質量輕等優(yōu)點而受到市場的青睞。

　　SAE AS22759 系列產品標準是目前國際上通用的航空用電線產品標準，在其規(guī)定的聚四氟乙烯/聚酰亞胺復合薄膜絕緣電線的鑒定試驗中包含一些特殊試驗項目，其中一項為耐動態(tài)切通試驗。該試驗能模擬室溫及工作溫度下電線在機械擠壓下的受損情況，以此評估電線的安全性能。

　　本文將描述航空絕緣電線動態(tài)切通試驗，并就絕緣電線的導體、絕緣以及試驗溫度等因素對試驗結果的影響進行分析。

　　1 試驗介紹

　　1. 1 試驗方法

　　動態(tài)切通試驗應按照ASTM D 3032 中第22 章的規(guī)定進行，但是切刀端部鋼針的直徑改為( 0. 254 ± 0. 050 ) mm。

　　( 1) 試驗設備。拉力試驗機，上夾具固定標準切刀，下夾具安裝一個樣品支架，該支架包含一個水平的金屬臺面用以支撐試樣。拉力機配備一個高溫箱，高溫箱的尺寸能夠滿足試驗過程中拉力機的夾具在箱內正常移動，并將箱內溫度控制在標準規(guī)定的范圍內。此外，拉力機還應配備一個12 V( 直流或交流) 的檢驗電路，該檢驗電路兩端分別連接試樣的導體和標準切刀。試驗過程中，當切刀將電線的絕緣切破并與電線的導體導通時，檢驗電路反饋至拉力機，使其自動停止試驗并記錄試驗過程中的最大應力。

　　( 2) 試驗步驟。將一端除去足夠長度的絕緣電線放在樣品支架上，切刀垂直于電線。導體和切刀與檢測電路連接。啟動拉力機，以5 mm/min 的速度向下移動切刀對試樣進行擠壓。當切刀切破絕緣并與導體導通時，停止試驗并記錄試驗過程中的最大應力。每測完一個點，將試樣向同一個方向旋轉90°并向前移動25 mm，測試下一個點。每個試樣需要測試8 個點，8 次試驗的算術平均值為電線的耐動態(tài)切通試驗結果。如果需要進行高溫下試驗，應在試驗前將高溫箱升至規(guī)定的溫度并將試樣和試驗裝置預熱一段時間以達到熱平衡。

　　1. 2 技術要求

　　SAE AS22759 系列產品標準規(guī)定了三個典型線規(guī)( 26 AWG、20 AWG 和16 AWG) 絕緣電線需要測試動態(tài)切通試驗。根據導體種類的不同，最高試驗溫度可為( 260 ± 5) ℃( 最高試驗溫度為電線的額定工作溫度) ，8個溫度點下測量結果的算數平均值應不低于產品標準的規(guī)定。

　　2 機理分析

　　試驗初期，受到切刀的擠壓之后，絞合導體的單線之間產生位移變化甚至變形，為絕緣層提供緩沖，即擠壓產生的應力被導體形變吸收。此過程中，雖然電線承受的應力逐漸增加，但是絕緣層并未受到明顯的破壞。隨著切刀的持續(xù)擠壓，絞合導體的單線變形達到終點，無法再為絕緣提供緩沖，此時絕緣完全承受切刀施加的應力，迅速破裂從而失效?？梢哉J為，電線的耐動態(tài)切通能力由兩個分量組成，一個分量為絞合導體形變提供的緩沖應力; 另一個分量則是絕緣層自身承受的擠壓應力。

　　對M22759 /87-20-9 電線( 20 AWG 線規(guī)，普通重量的鍍鎳銅導體) 進行動態(tài)切通試驗，原始試樣的絕緣厚度約為0. 2 mm，外徑為1. 3 ～ 1. 4 mm。試驗后，受擠壓處電線被壓扁至0. 4 ～ 0. 5 mm?？梢娫谠囼炦^程中，導體的變形是非常明顯的，能夠提供較大的緩沖應力。

　　試驗初期，應力緩慢增長，絞合導體的單絲由于壓力產生相互之間的位移變化。隨著切刀的向下擠壓程度的加深，曲線上出現一個波動，此時導體的絞合結構產生崩塌，單絲之間的變形基本結束，切刀擠壓產生的應力急劇增加。導體形變結束之后，絕緣直接承受切刀的擠壓，短時間內即被切破，從而試驗終止。

　　3 影響因素

　　導體、絕緣( 包括絕緣的結構以及絕緣薄膜的厚度) 以及試驗溫度等因素均會對電線的耐動態(tài)切通能力產生影響。

　　3. 1 導體

　　導體形變提供的緩沖應力是電線的耐動態(tài)切通能力的重要組成部分。導體形變的影響因素包括導體結構、鍍層厚度以及導體的材質。由于相同規(guī)格聚四氟乙烯/聚酰亞胺復合薄膜絕緣電線所用的導體結構基本一致，且過薄的鍍層厚度對導體的機械性能影響較小，故導體結構和鍍層厚度的影響基本可以忽略，對試驗結果產生較大影響的因素主要為導體材質。

　　航空絕緣電線的導體可以是有鍍層的銅導體和有鍍層的銅合金導體。銅導體材質較軟，在擠壓情況下形變的程度更高，所能提供的緩沖分量也就越大，故銅導體電線耐動態(tài)切通的能力明顯高于銅合金導體電線。對同一廠家生產的M22759 /86-20-9 電線( 20 AWG 線規(guī)，普通重量的鍍銀銅導體) 和M22759 /89-20-9 電線( 20 AWG 線規(guī)，普通重量的鍍銀銅合金導體) 進行動態(tài)切通試驗，測試結果可知，相同的溫度點下，鍍銀銅導體電線耐動態(tài)切通的能力明顯高于鍍銀銅合金導體電線。隨著溫度的升高，二者之間的差異有被進一步拉大的趨勢。

　　3. 2 絕緣

　　( 1) 結構

　　產品標準規(guī)定三個規(guī)格電線的絕緣繞包搭蓋率在50. 5% ～ 54. 0% 之間，即電線的絕緣層大部分區(qū)域為2 層聚酰亞胺薄膜和2 層聚四氟乙烯薄膜組成，但是部分區(qū)域會存在3 層搭蓋的現象。如果切刀與電線的接觸點恰好為3 層搭蓋區(qū)域，則該點測得的動態(tài)切通試驗結果將明顯高于2 層搭蓋區(qū)域。雖然標準規(guī)定測完一個點之后，將試樣向同一個方向旋轉90°，并向前移動至少25 mm，但是該操作無法保證每個測試點絕緣薄膜厚度的均一性，進而導致不同點所測的動態(tài)切通試驗結果具有較大的分散性。表2 列出了典型的M22759 /87-20-9 電線( 20AWG 線規(guī)，普通重量的鍍鎳銅導體) 的測試結果。從表2 可以看出，單個點的測試結果分散性較大，甚至可能出現兩倍以上的差別。因此，標準規(guī)定每個電線均需測試8 個點，并取算數平均值，以此來降低數據偏差過大可能導致的試驗誤差。

　　( 2) 薄膜厚度

　　聚酰亞胺復合薄膜/聚四氟乙烯組合絕緣電線有輕型重量和普通重量兩種類型，輕型重量電線所用的聚酰亞胺復合薄膜標稱厚度為30 μm，而普通重量電線所用的聚酰亞胺復合薄膜標稱厚度為50μm。聚酰亞胺復合薄膜越厚，能承受的機械應力越大，為耐動態(tài)切通試驗提供的分量也更大。表3 列出了同一廠家生產的M22759 /86-20-9 電線和M22759 /91-20-9 電線( 20 AWG 線規(guī)，輕型重量的鍍銀銅導體) 的試驗結果?？梢钥闯?，較厚的聚酰亞胺復合薄膜可以提高電線的耐動態(tài)切通能力。

　　3. 3 溫度

　　航空絕緣電線需要測試高溫下的耐動態(tài)切通試驗。一般認為，隨著溫度升高，絕緣材料的強度下降，故隨著溫度的增加，產品標準規(guī)定的指標逐級降低。但對不同的電線，試驗過程中可能存在不同的結果:

　　( 1) 絕緣材料抗切刀切割的能力變弱，電線的耐動態(tài)切通能力隨之下降;

　　( 2) 絕緣材料強度下降，對導體的束縛能力也有所降低。隨切刀擠壓，導體位移變化更加容易，導體形變終止之前可以提供更多的緩沖應力。在此情況下，隨著溫度升高，電線的耐動態(tài)切通能力反而會提高。

　　溫度對電線耐動態(tài)切通能力的影響可以通過試驗結果得到驗證。銅合金導體電線，因為導體的剛性過強，形變能力較小，故電線的耐動態(tài)切通能力主要由絕緣的機械強度提供。在高溫的動態(tài)切通過程中，雖然絕緣的束縛力降低，但是導體形變所提供的緩沖分量并無明顯提高，而絕緣材料的機械強度則明顯下降，導致電線的耐動態(tài)切通能力隨溫度升高而顯著降低。銅合金導體電線，因為導體形變能力較大，隨著絕緣的束縛力下降，導體形變更加容易，提供的緩沖分量更高，所以高溫下測得的動態(tài)切通試驗結果反而明顯高于常溫。

　　4 結束語

　　產品標準規(guī)定的技術指標和試驗方法是電線電纜企業(yè)開發(fā)產品以及進行生產的重要依據。耐動態(tài)切通是考核聚四氟乙烯/聚酰亞胺復合薄膜組合絕緣電線性能非常重要的一項技術指標。

　　除了本文所討論的導體材料、絕緣材料和結構、溫度外，還有其他因素會影響到電線的耐動態(tài)切通能力。例如: 適當減少繞包過程中的絕緣薄膜張力可以降低其對導體的束縛能力，可以使得導體在試驗過程中的變形更加容易，進而有效提高電線的耐動態(tài)切通能力; 但是過低的薄膜張力可能會損傷電線的其他性能，如絕緣剝離力、強迫水解、耐電弧等。因此，企業(yè)應通過大量的驗證工作以確定合適的生產工藝，在不損傷其他性能的基礎上，有效提高電線的耐動態(tài)切通能力。